根據(jù)不同管道出口工況下風(fēng)機(jī)內(nèi)部流動數(shù)值計(jì)算結(jié)果，通過提取不同管道出口寬度時(shí)風(fēng)機(jī)的全壓值，可預(yù)測風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速為 4600r/min 時(shí)，風(fēng)機(jī)全壓 P 和流量 Q 的關(guān)系曲線如圖 4-21 所示，全壓 P 和效率η的關(guān)系曲線如圖 4-22 所示。由圖可知，風(fēng)機(jī)的全壓越高，風(fēng)機(jī)流量越小。當(dāng)風(fēng)機(jī)的管道出口調(diào)節(jié)到接近 15mm 寬度即全壓為 57KPa 時(shí)，風(fēng)機(jī)的效率最高。
4.3.4 變管道出口寬度分析結(jié)果總結(jié)
本課題對串聯(lián)式高風(fēng)壓三級離心風(fēng)機(jī)在設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速下不同出口工況的內(nèi)部流場進(jìn)行第四章  三級離心風(fēng)機(jī)內(nèi)部流場分析數(shù)值計(jì)算，通過對計(jì)算結(jié)果的對比分析，得出以下結(jié)論：
1、不同管道出口工況下，三級離心風(fēng)機(jī)各級葉輪間的總壓變化梯度差別較大，出口越小，變化梯度越大，出口增大，梯度也隨之降低。
2、出口越小，蝸殼形狀對內(nèi)部流動的影響越顯著，出口增大，影響減小，但無法消除。
3、出口較大時(shí)，葉輪內(nèi)部氣體速度較大，各級葉輪內(nèi)靠近壓力面?zhèn)鹊臍怏w自葉輪入口到葉輪出口都保持在高速狀態(tài)，速度在葉輪內(nèi)部變化梯度較小，且第一級葉輪內(nèi)部流動速度要明顯大于其他兩級。
4、出口較小時(shí)，葉輪入口存在低速區(qū)，部分區(qū)域氣體有明顯擠壓和撞擊，第三級葉輪入口出現(xiàn)漩渦，出口出現(xiàn)回流。出口增大，低速區(qū)、漩渦和回流逐漸消失，擠壓和撞擊減弱。增大到一定程度后，葉輪入口處則出現(xiàn)高速區(qū)。
5、導(dǎo)風(fēng)盤內(nèi)存在漩渦，導(dǎo)風(fēng)盤Ⅱ內(nèi)部流動性高于導(dǎo)風(fēng)盤Ⅰ，且出口越大，表現(xiàn)越明顯。出口由小變大時(shí)，導(dǎo)風(fēng)盤內(nèi)的漩渦和低速區(qū)將從導(dǎo)葉外凸側(cè)轉(zhuǎn)移至內(nèi)凹側(cè)，而通流區(qū)的轉(zhuǎn)移方向則正好相反。
6、蝸殼小端存在低速區(qū)，出口增大，低速區(qū)變小，但不會消失，同時(shí)氣體主要流動區(qū)域?qū)奈仛ね獗趥?cè)向整個蝸殼通道變化。
4.4 本章小結(jié)
本章對三級離心風(fēng)機(jī)在轉(zhuǎn)速為 4600r/min、管道出口圓環(huán)寬度為 8mm 工況下的內(nèi)部流場進(jìn)行了計(jì)算，根據(jù)計(jì)算結(jié)果詳細(xì)分析了該工況下風(fēng)機(jī)內(nèi)部流動的特點(diǎn)，指出了風(fēng)機(jī)c設(shè)計(jì)的不足，并計(jì)算了仿真模型的誤差。之后，對風(fēng)機(jī)運(yùn)行在不同轉(zhuǎn)速下的內(nèi)部流動規(guī)c律進(jìn)行了對比研究，得到了風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速與風(fēng)機(jī)全壓、風(fēng)機(jī)流量及風(fēng)機(jī)效率之間的關(guān)系曲線，分析了轉(zhuǎn)對風(fēng)機(jī)內(nèi)部流動的影響。最后研究了不同管道出口寬度時(shí)風(fēng)機(jī)內(nèi)部流動規(guī)律，預(yù)測了管道的出口寬度對應(yīng)的風(fēng)機(jī)全壓與風(fēng)機(jī)流量和風(fēng)機(jī)效率之間的關(guān)系曲線，對風(fēng)機(jī)的調(diào)節(jié)具有參考作用。