軸流風(fēng)機(jī)與離心風(fēng)機(jī)串聯(lián)吸氣特性的試驗(yàn)
2、 試驗(yàn)結(jié)果與分析
2. 1 單風(fēng)機(jī)吸氣性能
圖3、圖4分別是單機(jī)吸氣試驗(yàn)得到的軸流和離心風(fēng)機(jī)單機(jī)吸氣性能曲線[ 7, 8 ] 。兩種風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速分別是1200、650r/m in, 其最大流量基本相等。
由圖3、4可知, 軸流風(fēng)機(jī)的壓力低而離心風(fēng)機(jī)的壓力高, 軸流風(fēng)機(jī)的效率較低, 且參數(shù)的變化趨勢符合軸流和離心風(fēng)機(jī)的特點(diǎn), 從而證明本試驗(yàn)方案和測試手段的正確性, 為進(jìn)行風(fēng)機(jī)串聯(lián)性能試驗(yàn)研究提供了依據(jù)。

2. 2 軸流風(fēng)機(jī)和離心風(fēng)機(jī)串聯(lián)吸氣性能
    圖5~ 7是軸流風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速1200r /m in, 離心風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速720r /m in串聯(lián)工作時, 兩種風(fēng)機(jī)分別為一級或二級的吸氣性能曲線, 圖中還包括兩風(fēng)機(jī)單獨(dú)運(yùn)行時的性能曲線和將兩風(fēng)機(jī)單獨(dú)運(yùn)行曲線疊加計算的理論疊加曲線。
    由圖5~ 7知, 軸流風(fēng)機(jī)與離心風(fēng)機(jī)為一級時的串聯(lián)全壓曲線、功率曲線、效率曲線基本重合, 說明兩種風(fēng)機(jī)在管道系統(tǒng)中的先后位置對串聯(lián)吸氣特性沒有影響。由圖5可以看出, 實(shí)測的串聯(lián)全壓曲線與理論疊加曲線形狀基本一致, 但在同一流量下的串聯(lián)全壓略低于兩單機(jī)的理論疊加, 說明兩種風(fēng)機(jī)串聯(lián)基本符合壓力的疊加規(guī)律, 即在同一流量下的壓力等于兩串聯(lián)風(fēng)機(jī)單獨(dú)運(yùn)行時壓力的疊加, 而實(shí)測值稍低說明在串聯(lián)系統(tǒng)中管道會形成一定的壓力損失。從串聯(lián)后的全壓則曲線看, 在小流量區(qū)域的壓力較高, 流量增加壓力急劇減小。因此, 軸流和離心風(fēng)機(jī)串聯(lián)適用于管道系統(tǒng)阻力大的工況, 這樣可發(fā)揮離心風(fēng)機(jī)壓力高的性能優(yōu)勢。
    圖6是串聯(lián)后的功率曲線, 可以看出, 串聯(lián)后的實(shí)際功率低于兩單機(jī)的理論疊加值, 表明這兩種異類風(fēng)機(jī)串聯(lián)較為理想。
    圖7表明, 軸流風(fēng)機(jī)與離心風(fēng)機(jī)的串聯(lián)效率比軸流單機(jī)高, 而低于離心單機(jī), 效率曲線的形狀和離心單機(jī)相同,隨流量增加變化比較緩和, 高效率區(qū)域增大, 串聯(lián)后的效率曲線得到了改善, 提高了串聯(lián)系統(tǒng)工況的適應(yīng)范圍。此外, 試驗(yàn)還表明, 軸流風(fēng)機(jī)和離心風(fēng)機(jī)串聯(lián)工作時, 為了達(dá)到高效率且可靠的運(yùn)行結(jié)果, 應(yīng)使一級和二級風(fēng)機(jī)的流量基本相等。石家莊風(fēng)機(jī)廠
3  結(jié)論
( 1)軸流風(fēng)機(jī)與離心風(fēng)機(jī)串聯(lián), 其先后位置對串聯(lián)吸氣性能基本沒有影響, 因此對于軸流風(fēng)機(jī)和離心風(fēng)機(jī)串聯(lián)系統(tǒng), 兩風(fēng)機(jī)的的先后位置可以任意變動。
( 2)軸流風(fēng)機(jī)與離心風(fēng)機(jī)串聯(lián)后的全壓基本符合兩單機(jī)全壓的疊加規(guī)律, 實(shí)測值略低是串聯(lián)系統(tǒng)中存在一定的壓力損失造成的。
( 3)串聯(lián)吸氣性能曲線與單風(fēng)機(jī)比, 串聯(lián)全壓在小流量區(qū)域顯著增加, 改善了風(fēng)機(jī)性能, 適用于管道系統(tǒng)阻力較大的工況。