摘要： 隨著國(guó)家對(duì)環(huán)保要求的嚴(yán)格， 原來老機(jī)組所用引風(fēng)機(jī)已不能滿足機(jī)組運(yùn)行的要求， 必須對(duì)引風(fēng)機(jī)進(jìn)行增容改造。 本文對(duì)漳澤發(fā)電分公司 215MW 機(jī)組引風(fēng)機(jī)增容改造方案、 引風(fēng)機(jī)選型及改造后出現(xiàn)的問題、 改造后的經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行論述， 已供大家參考。
　　0 引言為了配合 215MW 機(jī)組脫硝改造、 脫硫增壓風(fēng)機(jī)拆除煙道阻力增大后機(jī)組的正常運(yùn)行，漳澤發(fā)電分公司 #5 機(jī)組于 2013 年 09 月 22 日至 10 月 28 日進(jìn)行 B 級(jí)檢修， 本檢修進(jìn)行了脫硝改造、 低氮燃燒器改造、 脫硫增壓風(fēng)機(jī)拆除、 引風(fēng)機(jī)和脫硫增壓風(fēng)機(jī)合二為一增容改造， 兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)由原來成都電力機(jī)械廠靜葉調(diào)節(jié)軸流式引風(fēng)機(jī) （功率1600MW ） 改造為成都電力機(jī)械廠雙級(jí)動(dòng)葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī) （功率 3400MW ） 。為了保證改造后機(jī)組安全運(yùn)行， 特對(duì)引風(fēng)機(jī)性能提出如下要求：
　?、亠L(fēng)機(jī)性能設(shè)計(jì)參數(shù)保證機(jī)組所有工況下運(yùn)行要求，并能在安裝地環(huán)境下長(zhǎng)期安全運(yùn)行， 引風(fēng)機(jī)整機(jī)壽命不低于 30 年。
　?、诋?dāng)含塵量≤200mg/Nm 3 條件下，動(dòng)葉調(diào)節(jié)葉片、 葉輪葉片的壽命保證在 50000 小時(shí)以上，導(dǎo)葉的壽命在20000 小時(shí)以上。鍋爐啟、 停時(shí)允許含塵量＞200mg/Nm 3 。
　?、郾ＷC風(fēng)機(jī)從滿負(fù)荷至最小負(fù)荷的全部運(yùn)行條件下，工作點(diǎn)均落在失速線的下方； 工作點(diǎn)對(duì)于失速線的偏值為運(yùn)行條件的 10％以上；石家莊風(fēng)機(jī) 當(dāng)風(fēng)機(jī)失速時(shí)允許運(yùn)行 15 分鐘，延遲 5 分鐘后要求電機(jī)跳閘。
　?、芏_(tái)風(fēng)機(jī)并列運(yùn)行時(shí)，檢查每臺(tái)風(fēng)機(jī)的特性曲線，保證風(fēng)機(jī)的失速線不影響風(fēng)機(jī)的并列運(yùn)行。
　?、蒿L(fēng)機(jī)應(yīng)有良好的調(diào)節(jié)性能。 正常工況下用調(diào)節(jié)動(dòng)葉控制流量時(shí)， 葉片由最小開度到對(duì)應(yīng)滿負(fù)荷的最大開度動(dòng)作時(shí)間不超過 45～60 秒。
　?、拊谌窟\(yùn)行條件下風(fēng)機(jī)軸承的最大允許振動(dòng)速度均方根值 Vrms 小于 4.6mm/s。
　　1 鍋爐設(shè)備概況
　　漳澤發(fā)電分公司 #5 鍋爐為單汽包、 自然循環(huán)、 雙爐膛、超高壓一次中間再熱、 固態(tài)排渣煤粉鍋爐。鍋爐受熱面呈T型布置， 爐膛為矩形， 被沿高度方向布置的中間光管雙面水冷壁分成前后兩個(gè)爐膛。 在雙面水冷壁上設(shè)有開孔以平衡其壓力。 爐膛左右兩側(cè)布置兩個(gè)下行煙道與鍋爐左右兩側(cè)的過渡煙道相連接。
　　2 引風(fēng)機(jī)設(shè)備
　　2.1 風(fēng)機(jī)型式 2 臺(tái)雙動(dòng)葉可調(diào)軸流式。
　　2.2 布置方式 臥式 （兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)在一條直線上 （兩臺(tái)風(fēng)機(jī)的電機(jī)為背靠背布置 ） ，從電機(jī)向風(fēng)機(jī)看： #5-1 引風(fēng)機(jī)為 45 度， 油站及執(zhí)行機(jī)構(gòu)布置在風(fēng)機(jī)左側(cè)， 密封冷卻風(fēng)機(jī)及就地儀表箱布置在右側(cè)； #5-2 引風(fēng)機(jī)為 135 度， 油站及執(zhí)行機(jī)構(gòu)布置在風(fēng)機(jī)右側(cè)， 密封冷卻風(fēng)機(jī)及就地儀表箱布置在左側(cè) ） 。
　　2.3 進(jìn)氣方式 從電機(jī)向風(fēng)機(jī)看： #5-1 引風(fēng)機(jī)為 45度； #5-2 引風(fēng)機(jī)為 135 度。
　　2.4 風(fēng)機(jī)參數(shù) 引風(fēng)機(jī)性能數(shù)據(jù) （一臺(tái)風(fēng)機(jī) ） 見表 1。

　　2.5 驅(qū)動(dòng)裝置
　　2.5.1 電機(jī)生產(chǎn)廠家
　　2.5.2 電動(dòng)機(jī)的規(guī)范
　　額定功率： 3400kW； 額定電壓： 6000V； 額定轉(zhuǎn)速： 990r/min； 外殼防護(hù)等級(jí)： IP54； 冷卻方式： 空-空冷卻。
　　2.6 雙動(dòng)葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)工作原理
　　由系統(tǒng)管道流入風(fēng)機(jī)的氣流經(jīng)進(jìn)氣箱改變方向， 經(jīng)集流器收斂加速后流向葉輪， 電動(dòng)機(jī)動(dòng)力通過葉輪葉片對(duì)氣流作功， 葉片的工作角度與葉柵距可無級(jí)調(diào)節(jié)， 由此改變風(fēng)量、 風(fēng)壓， 滿足工況變化需求； 流經(jīng)葉輪后的氣流為螺旋運(yùn)動(dòng)， 經(jīng)后導(dǎo)葉轉(zhuǎn)為軸向流入擴(kuò)壓器， 單片機(jī)解密http://www.taihedz.cn在擴(kuò)壓器內(nèi)氣體的部分動(dòng)能轉(zhuǎn)化成靜壓能， 再流至系統(tǒng)滿足運(yùn)行要求， 從而完成風(fēng)機(jī)出力的工作過程。
　　3 改造方案
　　3.1 在原引風(fēng)機(jī)處安裝， 風(fēng)機(jī)的進(jìn)出口尺寸不變。
　　3.2 引風(fēng)機(jī)冷卻風(fēng)機(jī)、 油站、 儀表箱、 擴(kuò)壓器后端、 機(jī)殼前段和葉輪外殼前段的基礎(chǔ)需重新制作， 其余風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)不動(dòng)。
　　4 引風(fēng)機(jī)改造投運(yùn)后存在問題及經(jīng)濟(jì)性分析
　　4.1 存在問題
　　#5 爐引風(fēng)機(jī)投入運(yùn)行一個(gè)月后 #5-2 引風(fēng)機(jī)開始出現(xiàn)振動(dòng)增大現(xiàn)象， 經(jīng)多方分析原因， 聯(lián)系廠家和設(shè)計(jì)單位共同會(huì)診， 停運(yùn)風(fēng)機(jī)對(duì)風(fēng)輪進(jìn)行檢查仍未找出原因和消除振動(dòng)大的問題，后懷疑是風(fēng)機(jī)出口至煙囪煙道設(shè)計(jì)不合理，兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)出風(fēng)時(shí)出現(xiàn)互相擠壓現(xiàn)象導(dǎo)致 #2 引風(fēng)機(jī)失速所致， 需進(jìn)一步試驗(yàn)和分析確定。 現(xiàn)在 #5-1、 2 引風(fēng)機(jī)運(yùn)行中振動(dòng)值在 1.8-5.0mm/s 之間波動(dòng)。引風(fēng)機(jī)潤(rùn)滑油和控制油系統(tǒng)對(duì)油質(zhì)要求高， 油過濾器濾網(wǎng)經(jīng)常堵塞需要定期清理和更換濾網(wǎng)。
　　4.2 經(jīng)濟(jì)性分析
　　改造前后廠用電率比較如表 2。

　　從表 2 分析可以看出引風(fēng)機(jī)增容改造后耗電率基本維持不變，而脫硫系統(tǒng)拆除增壓風(fēng)機(jī)后耗電率下降了0.4%左右， 說明改造所采用的雙動(dòng)葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)的效率提高， 使總體廠用電率下降了 0.4%左右。
　　運(yùn)行中在機(jī)組接帶 210MW 負(fù)荷、 兩套制粉系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)電流為 215A 左右， 而改造后引風(fēng)機(jī)的額定電流為 393.4A， 引風(fēng)機(jī)容量裕度較大。
　　未改造前機(jī)組接帶 210MW 負(fù)荷時(shí)引風(fēng)機(jī)出力不足，鍋爐處于缺氧燃燒， 飛灰含碳量較高， 且爐膛負(fù)壓維持不住， 經(jīng)常處于正壓狀態(tài)， 造成環(huán)境污染和散熱損失大， 改造后引風(fēng)機(jī)調(diào)整余度大， 氧量正常， 爐膛負(fù)壓正常， 飛灰含碳量也在可控范圍。
　　5 結(jié)束語(yǔ)
　　經(jīng)過本次引風(fēng)機(jī)增容改造后 5 個(gè)多月的運(yùn)行情況看，增加脫硝 SCR 反應(yīng)器、脫硫增壓風(fēng)機(jī)拆除鍋爐運(yùn)行工況穩(wěn)定， 綜合廠用電率下降， 鍋爐燃燒調(diào)整余度增大。 雖然出現(xiàn)引風(fēng)機(jī)振動(dòng)增大現(xiàn)象但振動(dòng)值仍在可控范圍內(nèi)， 引風(fēng)機(jī)選型時(shí)容量選擇偏大， 可以在其他機(jī)組改造時(shí)適當(dāng)降低引風(fēng)機(jī)電機(jī)功率以便更加節(jié)能。綜上所述本次引風(fēng)機(jī)增容改造達(dá)到了預(yù)期目的， 值得在分公司其它鍋爐上運(yùn)用和推廣。